我优求知网初中值周总结篇（1）
Abstract: This paper first describes the "total cost" is the definition of life cycle method according to the actual load characteristics have, through a phase of the project, the actual situation of Nanchang City Metro Line 2 is introduced, the selection of the subway system, and the main transformer rectifier power by using life cycle method, in order to reduce the loss the effect, reduce the cost.
Key words: life cycle; transformer; a stage project of Nanchang Urban Rail Transit Line 2
中***分类号TM4文献标识码A 文章编号
城市地铁供电系统白天和夜晚的负荷差别很大。但目前，通常都是按照既有的标准和规范来规定变压器参数规格的，即按照通用电力负荷特点来选择变压器，并没有完全考虑到地铁负荷的实际情况，在购置变压器时，只注重设备报价而没有采用全寿命周期成本法合理选择变压器，使得变压器全寿命周期的整体成本被夸大。虽然近几年业内开始重视并着手研究损耗造成运营成本的增加，但是对变压器初始设备成本和全寿命周期运营成本的综合研究还不够成熟。
1 选择变压器的总拥有费用法
总拥有费用法（Total Owning Cost）简称为TOC法，也就是全寿命周期法、全寿命周期成本法或全寿命价格法，是指变压器初始投资及在其运行使用期间空载损耗及负载损耗的等效初始费用的总和，该费用涉及了变压器初始投资和在运行使用期间将要支付的电气损耗费用。简单地说指变压器设备在整个使用周期内的总费用，包括设备初始购价、维修养护及运营损耗费用。TOC法是通过对不同型号变压器涉及到的总拥有费用值进行分析比较后，从中选取最少总费用对应的方案，将其作为选择最合理变压器的依据。利用TOC法来选择经济能效较为合理的变压器是现阶段国际比较先进同时使用比较多的方法。
2 全寿命周期成本法选择变压器实例分析
南昌市轨道交通2号线一期工程线路总长约23.3km，均为地下线，设站21座（其中6座换乘站），平均站间距约1.11km，并在高速客运西站西南侧设置红角洲车辆段与综合基地。为确保项目符合国家、地方产业结构调整***策及有关节能降耗规定，南昌市轨道交通2号线一期工程有针对性对所涉及的系统进行全面分析，制定相应有效的的节能措施，其中最重要的措施之一就是采用全寿命周期成本法选择变压器降低损耗，下面就该措施进行具体分析：
2.1 变压器能效评价方法
判断各种变压器的经济性和能效性，运用总拥有费用法（TOC），将变压器初始购置费用和其在经济使用周期内将要支付的电气损耗费用综合考虑进去。
变压器的总拥有费用（TOCEFC）包括变压器的初始费用（CI）、空载损耗的等效初始费用（P0EFC）和负载损耗的等效初始费用（PKEFC），其计算表达式为：
TOCEFC＝CI+A×P0’+B×PK’
其中，CI：变压器初始费用，包括设备价格、运输、安全等费用，单位：元；P0EFC：变压器空载损耗的等效初始费用，单位：元；PKEFC：变压器负载损耗的等效初始费用，单位：元；P0’：变压器空载损耗，单位：瓦；PK’：满载参考温度时负载损耗，单位：瓦；A：单位空载损耗的等效初始费用，单位：元/瓦；B：单位负载损耗的等效初始费用，单位：元/瓦。
2.2 A、B系数计算
(1)单位空载损耗等效初始费用（A）
系数A（元/W）和电价有最紧密的关系，其计算式为：
A＝kpv×Ee×Hpy/1000
其中，kpv：贴现率为i并记及通货膨胀率a的连续n年的年费用现值系数；Ee：变压器用户支付的单位电度费用，元/千瓦时；Hpy：变压器每一年带电的时间数，一般是8760小时。
变压器寿命分别取20年和30年，单位电度费用取0.74元/千瓦的情况下，计算得出对应的A20，A30分别为：
A20=73.101（元/W）
A30=87.259（元/W）
(2)单位负载损耗等效初始费用（B）
系数B（元/W）不但受电价影响，还受变压器所带负荷的负载特征影响，其计算式为：
B＝kpv×Ee×（τ1×β12+τ2×β22+…+τn×βn2）×kt/1000
其中，β1，β2，…，βn:变压器负载系数；τ1，τ2，…，τn：对应于β1，β2，…，βn的小时数；kt：变压器的温度校正系数。
整流变压器、动力变压器以及主变压器B值确定时，因为它们各自负荷情况不一样，其负荷率也就不一样，因此需分别考虑。
整流变压器的寿命取20年：B20＝9.08（元/W）
整流变压器的寿命取30年：B30＝13.1（元/W）
动力变压器的寿命取20年：B20＝3.623（元/W）
动力变压器的寿命取30年：B30＝4.325（元/W）
2.3 变压器结构型式的确定
由上述得到的A、B值和不同损耗时各种变压器的价格，来得出TOC费用值，以此判断选用何种结构型式的变压器。
(1)整流变压器
不同损耗时整流变压器TOC值分别见下两表：
·
表1中I组数据为损耗小而初始价格高的变压器，表2中II组数据为初始价格低而损耗大的变压器，通过计算结果的对比可以看出，对于整流变压器，损耗小而初始价格高的变压器TOC值比初始价格低而损耗大的变压器的TOC值小。
因此，整流变压器选择损耗小、初始价格高的变压器较合适。
(2)动力变压器
运用和上述整流变压器一样的分析手段，得出不同损耗的两组变压器的TOC费用值如下两表所示。
从以上两表格同样可以看出，动力变压器选择损耗小、初始价格高的变压器较合适。
2.4 节能及经济分析
在采用损耗小、初始价格高的变压器后，在设计寿命期限内，可节省损耗费用如下表所示。
从表中可以看出，采用损耗小、初始价格高的变压器后，每年可节省有功电能约106.65万千瓦时。当变压器设计寿命按20年计算时，在整个运营期限内，可节省有功电能约2133万千瓦时，节省投资421万元；当变压器设计寿命按30年计算时，可省有功电能约3200万千瓦时，节省投资542万元。
3 结束语
地铁供电系统负荷具有特殊性，如果按照现行规范和标准来选择变压器，难以达到经济节约、节能减耗的目的，为此，可以考虑选择采用全寿命周期成本法来进行变压器的选择，通过上述一系列计算，可以看出TOC法选择变压器是比较适合轨道交通的。
初中值周总结篇（2）
1 地质生产条件
1.1 地质概况
51101 工作面为阳煤集团翼城石丘煤业有限公司首采综采工作面，埋深100 m，属于典型浅埋煤层，主采5-1 煤层，煤层倾角0°～3°，平均2°，厚度1.41～4.70 m，平均3.25 m，煤层产状平缓，结构单一，仅局部偶含一层夹矸。煤层直接顶为砂质泥岩，灰色，厚1.2m 左右；基本顶为粉砂岩，灰色，底部含丰富植物化石，半坚硬，厚5 m 左右；煤层直接底板主要以砂质岩石为主，泥质胶合，含植物化石和煤屑，平均1.83 m；基本底为中粒砂岩，灰色，含云母碎片及暗色矿物，硬度较大，平均7.37 m。
1.2 生产条件
51101 工作面走向长度1 500 m，倾向长度220m，设有工作面回风巷、运输巷用于工作面通风、行人、运输。工作面采用综合机械化长壁一次采全高全部垮落法采煤，MG650/1710-WD 采煤机落煤，滚筒截深800 mm，SGZ800/1050 刮板输送机运煤，工作面采用ZY10800/19/38 两柱型掩护式液压支架支护顶板。最大采高3.8 m，最小采高1.9 m，平均2.8 m，循环进度0.8 m。
矿井为资源整合矿井，51101 工作面基本来压信息，如直接顶垮落步距、基本顶初次来压步距、周期来压步距等基础数据不完整，且未进行直接顶、基本顶分级分类，在此基础上进行的工作面液压支架选型缺乏科学性。因此，对51101 工作面进行矿压规律实测、掌握该工作面矿压规律，对于确定支架工况及合理选择和改进支架有着重要意义。
2 矿压观测方案
2.1 测站布置
为使测站的布置具有代表性，结合实际地质赋存和生产状况，共布置5个测站，分别设在8号、36号、64号、92号和120号支架处，如***1所示。
2.2 观测内容
（1） 支架立柱的液压信息。在工作面推进过程中，采集整个工作面支架液压信息及典型来压区段液压信息。
（2） 端面冒漏片帮状况。采用钢卷尺观测端面顶板冒顶片帮情况及工作面严重冒顶片帮状况。
3 工作面矿压规律及其特征
3.1 工作面初次来压及周期来压规律
矿压观测从2013年8月1日起到2013年9月10日结束，期间工作面推进47 m，共经历3次来压。依据井下观测所得原始资料，取工作面的推进度为横坐标，支架液压信息、冒高与片深为纵坐标，绘制随工作面推进各测站支架液压、冒高及片帮变化的特征曲线，如***2～6所示。
由***2～6可知，直接顶的初次垮落步距为17.15 m，基本顶初次来压步距约为30.5 m。8号支架基本顶周期来压步距为11.1 m，36号支架基本顶周期来压步距为10.75 m，64号支架基本顶周期来压步距为10.1 m，92号支架基本顶周期来压步距为10.6 m，120号支架基本顶周期来压步距为10.4 m。综上所述，51101工作面基本顶的周期来压步距平均值为10.59 m。
基本顶初次来压期间，支架液压值均较未来压时显著增大，动载系数为1.63，工作面中部来压强度较大。第1次周期来压时，各测站来压动载系数的平均值为1.51，第2次周期来压时各测站来压动载系数为1.46，周期来压强度较初次来压有了明显的减弱。工作面来压期间矿压规律情况，见表1。
3.2 工作面液压支架工作阻力分析
根据井下实际采集的支架液压信息，分析矿压观测期间各测站即工作面各区域及整个工作面支架液压信息分布特征，总结数据见表2。
由表2可知，工作面下部区域（5～25号），支架立柱液压值主要分布在20～30 MPa，占66.3%，0～20 MPa的液压值占23.2%，说明工作面下部区域支架液压值偏低，工作阻力有较大的富裕。
工作面中下部区域（30～50号），支架立柱液压值分布相对比较均衡，其中20～30 MPa的液压值占到76.9%，而且分布在35～45 MPa区间的液压值也上升到7.4%，该区域大部分支架工作阻力仍有较大富裕，支架工作阻力可以得到充分发挥。
工作面中部区域（55～80号），20～30 MPa的液压值占到71%，而分布在30～40 MPa区间的液压值则上升到9.7%，该区域支架液压值偏大，生产过程中须加强此区域支架的管理工作。
工作面中上部区域（85～105 号）， 20～30MPa的液压值比率达到65.3%，该区域支架液压值偏低，工作阻力有较大的富裕。
工作面上部区域（110～125号）， 0～25 MPa液压值占到82.9%， 20～25 MPa液压支架占到46.1%，而35 MPa以上的支架立柱液压值只占到3.9%，该区域顶板压力较小，支架液压值偏低且工作阻力有较大的富裕，支架工作正常。
综上所述，整个工作面支架液压值主要分布在20—30 MPa，约占68.2%，而35 MPa以上的液压值只占到4%，支架液压值满足工作面的支护需求。
3.3 工作面煤壁片帮冒顶情况
现场采集的端面冒顶片帮数据，如***7所示。
由***可知，该工作面端面顶板冒高小于0.25 m的统计数据约占总数据的87%，局部出现严重冒顶，最大冒高达到0.9m；端面顶板片帮现象较少，片深主要分布在0～0.25 m，最大片深达到0.3 m。总体来说，虽然顶板为强度较低的砂质泥岩，且完整性不好，但总体来说，该工作面片帮冒顶控制情况较好。
4 结论
（1） 基本顶的初次来压步距平均值为30.5m，周期来压步距平均值为10.59 m，初次来压期间，来压动载系数为1.63，2次周期来压期间，来压动载系数分别为1.51、1.46，周期来压强度小于初次来压强度。
（2） 整个工作面支架液压值主要分布在20～30MPa，支架工作阻力有较大富裕，可满足来压时整个工作面支护的需要；工作面端面冒顶现象频繁，但冒高多小于0.25 m，局部存在严重冒顶现象，片帮情况较少，总体来说，端面顶板控制良好。
初中值周总结篇（3）
根据采取的初始值及日常观测数据
2．4、把选取的三个变形点一周变形数据绘制成变形***，根据变形***的趋势选取合适的的曲线及公式进行归化处理，并根据检测周期前推一个周期，预测下一周期的变形量。
3、初始值的采取及监测点平面***的绘制
5、监测数据的汇总及规划分析
关键词 :监控量测、手段及方法、动态测量、归纳分析
引言
在建筑施工中监控量测始终贯穿着全阶段的工作，它在施工中起着预防、监控及施工辅助分析的作用，并且随着大型构筑物的施工，在施工过程及运营阶段还要有监控量测，来收集工程变形信息，预测下一阶段的变形值，及时发现问题做出纠正。先在以曹妃甸煤码头BD5轨道梁变形观测为例，叙述建筑施工在施工中的监测过程。
一监控量测的目的及意义
通过对结构物的监控，得到结构物的变形数据信息，利用这些数据信息进行归化处理分析，预测结构物下一步的变形状态，判定其安全稳定性，
二 监控量测的手段及方法
1 常规测量
①建立基线、基准点（符合规范要求的精度）
②根据现场实际情况，对要监测的结构物进行检测点的布设（要满足结构物的特性描述要求）。
③对基线、基准点、进行观测并精密平差。
④初始值采取。
⑤日常观测 观测中要满足“四固定的原则”固定时间、固定人员、固定仪器、固定路线。
2动态测量
①建立GPS基站或固定基线。
②利用动态GPS对水上建筑物进行检测。
③利用测量机器人对不宜到达的检测物进行扫描。
3日常观察
经常对结构物进行日常巡视，观察发现结构物的异常状态、比如通过对裂缝贴纸条、观察降水过程中流水是否含有流砂判定其稳定状态。
三 内业数据资料的归纳分析
判定结构物的稳定状态，主要从本次变形量、历史累计变形量 及变形加速度三方来考虑。数据的整理及归化处理从以下几步来走。
1．根据采取的初始值及日常观测数据
2．按照一个监测周期、比如按照一周内监测数据进行汇总。并把本次变形量、历史是积变形量及平均变形量分类汇总成变形数据汇总表。
3 、 根据变形数据汇总表，依照历史累计变形量，选取三个较大值变形点，并用红色标识出来，以便在插入***表时选用。
4、把选取的三个变形点一周变形数据绘制成变形***，根据变形***的趋势选取合适的的曲线及公式进行归化处理，并根据检测周期前推一个周期，预测下一周期的变形量。
5、根据变形***及归化曲线，利用历史累计变形量、变形加速度判定结构物的安全稳定性。
四应用举例
1、工程概况
BD5轨道梁是曹妃甸煤码头的一期工程已经交付使用，其西侧的排水偏沟是续建工程，由于施工单位的违章施工，造成了毛石挡墙的严重破坏。危及到了轨道梁的安全稳定，发现情况后，监理部立即发出停工指令，并组织施工单位对BD5轨道梁进行了变形观测。
2、建立基线、布设监测点
①在9#堆场内建立了A-B-C基线，利用徕卡全站仪对基线进行四测回测角、测距观测后，确定基线左夹角
②在轨道梁东侧建立A-B-C三个基准点，并假定高程为零。
③在轨道梁西侧（靠近排水偏沟），布设了BX1∽BX40等40个变形点，在毛石挡墙压顶布设了M1∽M6等6个变形点。
3、初始值的采取及监测点平面***的绘制
①采取初始值 利用徕卡全站仪分别在A点、B点设站对变形点进行了观测，其中A点测控BX7∽BX28点击M1∽M6点，B点测控BX29∽BX40点；利用苏光水准仪对BX1∽BX40、 M1∽M6分别作了沉降观测。
②根据采取的初始值，利用AUTOCAD绘制监测点位平面布置***，并将点位做出标识（附***一）。
4、日常观测及数据处理
观测过程中要坚持“四固定的原则”，即固定时间、固定人员、固定仪器、固定路线；回到驻地后及时整理数据，利用EXCEL制表汇总数据库（附表一）。
5、监测数据的汇总及规划分析
①根据七天观测数据，依照本次位移值、平均位移值及历史累计位移值汇总成表（附表二）。
②依照历史累计位移值、平均位移值选取BX10、BX24、BX35三个最大变形点，并将数据标识为红色。
③利用EXCEL插入***表，分别对BX10、BX24、BX35三个最大变形点绘制变形趋势***，对曲线分别采用多项式、平均移动极对数公式进行归化处理，选取合适的公式及曲线，并根据归化公式前推一个监测周期，预测下一阶段的变形情况（附***二、三、四）。
初中值周总结篇（4）
Abstract: ChongQing Metro Line 6 plans to use the open TBM construction. Due to the construction process, the initial support lags behind the TBM boring. And the construction of the secondary lining is need to behind all the boring completed, the lag time is longer. So we need to analyze the stability of surrounding rock in the feasibility study stage. By selecting the representative rock to do the numerical simulation analysis, the result of surrounding rock stress and surface subsidence meet the requirements, we sure that using open TBM is feasible.
Key words: TBM, Numerical Simulation, Feasibility study
中***分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：
1 概述
重庆轨道交通六号线为“基本线网”中西北方向到东南方向的直径线，纵贯核心城区和中央CBD，为联系南岸区、渝中区和江北区、北部新区、北碚区。其中六号线一期工程五里店站～竹林公园站段，约12Km，拟采用敞开式TBM施工。由于敞开式TBM的施工工艺，初期支护滞后于掘进，且二次衬砌需在掘进全部完成后进行，滞后时间较长，因此，在可行性研究阶段需要对围岩稳定性进行分析，以判断能否满足掘进要求。
***1 轨道交通六号线五里店——竹林公园站位置示意***
2 水文地质概况
沿线地层结构简单，由第四系全新统松散土层，侏罗系中统上、下沙溪庙组，三叠系上统须家河组、中统雷口坡组组成。线路埋深在10～50米之间，绝大多数地段穿越侏罗系中统上、下沙溪庙组，砂岩与砂质泥岩呈不等厚互层状，岩体裂隙不发育～较发育，呈厚层状～巨厚层状结构。沿线地下水一为赋存于松散层中的孔隙潜水；二是赋存于基岩风化层中的裂隙水，地下水不发育，调查中未发现大的不良地质构造。在建立数值分析模型时，选择沿线具有普遍性和代表性的Ⅳ级围岩进行分析。
表1 围岩参数取值表
3 数值模拟分析
3.1 使用MIDAS模拟原理
本次模拟分析采用MIDAS有限元软件。基本思路为：根据实际尺寸建立好模型，赋予模型中各个参数的属性和特征，使其有效的模拟实际结构中的相应部分；在开挖过程中，利用有限元软件的单元生和死的功能激活和杀死单元，以此来实现围岩的开挖，循环该操作即可实现全隧道的开挖；通过软件的后处理功能可以得出在隧道的开挖过程中，围岩的位移、应力以及初支结构所受的内力，根据地表各点的沉降量可以得出随着隧道的开挖地表的沉降曲线。
3.2 模型建立
数值模拟模型建立以六号线为基础，边界条件选取具有代表性的Ⅳ级围岩，模拟在20m长度范围内，使用两台敞开式TBM施工，分析TBM开挖后围岩的稳定性。两洞净间距按7m考虑，地表荷载为25Kpa。掘进步骤为，第一步，左右洞未掘进；第二步，左洞TBM掘进10m，右洞TBM准备掘进；第三步，左洞TBM掘进完成，右洞TBM掘进10m；第四步，左右洞全部掘进完成。
***2 计算模型
3.3 模拟计算结果
(1)第一步，围岩处于初始应力状态
从应力***可以看出，周围岩体初始应力主要以压应力为主。最大压应力为670.8kPa。
***3隧道周围岩体初始应力（σZ）
（2）第二步，左洞开挖10m,右洞未开挖。从应力***可以看出，周围岩体主要以压应力为主，最大压应力为695kPa，地面最大沉降为0.613mm。
***4 隧道周围岩体竖向位移（σZ） ***5 隧道周围岩体竖向应力（σZ）
***6隧道周围岩体大主应力（σ1） ***7 隧道周围岩体小主应力（σ3）
（3）第三步，左洞开挖20m，右洞开挖10m。从应力***可以看出，周围岩体主要以压应力为主，最大压应力为691kPa。地面最大沉降为0.822mm。
***8 隧道周围岩体竖向位移（σZ） ***9 隧道周围岩体竖向应力（σZ）
***10隧道周围岩体大主应力（σ1） ***11隧道周围岩体小主应力（σ3）
（4）第四步，左洞开挖20m，右洞开挖20m。从应力***可以看出，周围岩体主要以压应力为主，最大压应力为686kPa，地面最大沉降为0.922mm。
***12 隧道周围岩体竖向位移（σZ）***13隧道周围岩体竖向应力（σZ）
***14 隧道周围岩体大主应力（σ1） ***15 隧道周围岩体小主应力（σ3）
4结论
(1)通过计算可以看出，围岩应力主要以压应力为主，随着TBM开挖，压应力逐渐增大，在第二步时达到最大值695kPa，随后逐渐降低。总的来说，围岩应力值和变化值不大，左右洞施工相互影响较小，掘进后，围岩具有较强的自稳能力。
(2) 通过计算可以看出，地面沉降随着开挖逐渐增加，到第四步即掘进完成达到最大值0.922mm，总的来说地表沉降值较小，说明掘进对地表影响不大。
（3）通过三维动态模拟分析可知：隧道开挖后周围岩体成拱效应较好，周围岩体处于稳定状态，后期通过初期支护可以有效的防止岩石蠕变，可以采用TBM施工。
参考文献：
初中值周总结篇（5）
1、工程分析
彭埠站位于规划的彭埠路与规划钱潮路十字路口，沿鼓埠路东西方向置于道路下方；规划为彭埠新城中心区，总长443.9米，标准段宽44.5米；车站开挖深度16.2米，采用4道钢支撑（端头5道），整个车站建筑物由地下车站主体、出入口（8个）和风亭三部份组成。彭埠站为地下二层三柱四跨双岛四线车站，为1号、4号的换乘站，其中1号线线路位于两个岛式站台外侧，4号线线路位于两个岛式站台内侧。
2、监控量测的目的
现场监控量测是指在整个土建工程施工过程中，对地下水动态、支护结构变形及内力以及施工对周围环境的影响进行观察、监控和量测，通过对量测数据的分析处理，来判定围护、结构的安全稳定性，判断施工对周围环境的影响程度，来指导施工。其主要作用如下：
1）通过量测结果的信息反馈，优化施工工艺，改进施工方法。
2）通过量测了解支护结构的受力和变位情况，对其安全及稳定性进行评价。
3）通过对给水管、污水、雨水管、煤气管等的量测来判定其受施工影响的程度，以确定是否对其采取保护措施。
4）通过量测了解施工对周围地下水位的影响程度。
5）随时发现施工对周围建筑物造成超过允许值的影响。
3、监测项目
监测项目详见表1。
4、测点布置及监测方法
4.1 桩顶水平位移
（1）测点布置
（2）监测方法
采用极坐标法测量原理，在测点周围每次使用两固定控制点，1个设站，1个作为后视点，正、倒镜测出施工坐标取平均值，基坑开挖前所测成果作为初始值，两次测量成果从轴距中可直观地看出：相对上次轴距小时（即偏地铁中心线方向）产生位移；后次与前次测得差值为后次变化量，日常监测值与初始值的差值为累计变化量。
4.2 桩体变形
（1）测点布置
沿车站冠梁纵向间距15 m进行布设，围护桩体内共布设32根测斜管。在围护桩内埋设测斜管方法如下：在围护桩钢筋笼内用铁丝绑扎PVC测斜管，绑扎间距2 m。测斜管外径为70 mm，管内有十字滑槽（用于下测斜仪探头滑轮），有一对槽必须与基坑边线垂直；上、下端管口用专用盖子封好，接头部位用胶带密封；钢筋笼吊装完后，立即注入清水，防止泥浆侵入，并做好测点保护。见***1。
（2）监测方法
采用测斜仪加读数仪量测，测斜仪由测斜管探头滑轮和电缆组成，并与读数仪用数据线连接。
测量方法：假定向基坑内侧位移为正，由测斜探头滑轮（滑轮高端为正向）沿测斜套管内壁导槽（与基坑边线垂直）渐渐下放至管底，自下而上每0.5 m为一测段，测定该点偏角值，依次由下至上量测记录，然后将探头旋转180b，在同一导槽内再测量1次，合为1测回，由此通过叠加推算各点的位置值。每个测斜管每测点的初始值为测斜管埋设稳定后并在开挖前取2测回观测的平均值。施工过程中的日常监测值与初始值的差为其累计位移量，后次值与前次值的差值为后次位移量。在初次量测时对每根测斜管都要固定测量深度。
4.3 桩体钢筋应力应变监测
（1） 测点布置
沿车站主体结构纵向的围护桩桩体内进行埋设，长边均匀分布7个断面，短边中点分布1个断面。
具体埋设方法：在已经加工好的围护桩钢筋笼上选两根对应主筋，按间距2 m距离逐次割5个缺口，缺口长度根据钢筋计长度定，把钢筋计焊接到缺口上，焊接时注意降温；两根主筋上的钢筋计焊接好后，将钢筋笼放入孔内，两根主筋横向垂直基坑开挖面；在焊接钢筋计的时候，把钢筋计的通信电缆按从下到上的顺序做好编号并做明确标志保护好。
（2）监测方法
主体基坑开挖开始前，用读数仪直接读取每只钢筋计的读数作为初始值，每只钢筋计的日常监测值与初始值的差值为累积变化量，后次与前次测得差值为后次变化量，根据记录绘制各个施工阶段的桩体内钢筋应力应变变化曲线。
4.4 地面沉降
（1）测点布置
沿车站冠梁外纵向15 m布置一个断面，共16个断面，在监测断面基坑外距围护桩1.5 m处设第1个测点，隔7 m布置第2个测点，然后隔15 m布置第3个测点，左右侧对称。若测点位于坚硬的混凝土上或在行车道上，可钻孔，红油漆编号标识，其它部位埋设0.8 m长
（2）监测方法
采用施工区水准点参照二等水准测量规范，用精密水准仪引测。各检测点后次高程与前次高程的差值为后次沉降量，后次高程与初始高程的差值为累积沉降量。根据观测时间及沉降量画出时间与沉降量的变化曲线。
4.5 地下水位监测
（1）测点布置
在车站主体基坑的四角及长短边中点进行布点，每点埋设1根水位管作为水位观测点。
（2）监测方法
水位管管口标高可用水准仪测得，管口顶部至管内水位的高差用钢尺水位计测出，由此计算水位与自然地面相对标高；各孔水位高程的初始值在观测管埋设稳定后并在基坑施工前两次测定，取平均值为初始值。日常监测值与初始值的差值为累积变化量，后次与前次测得差值为后次变化量。根据记录绘制各个施工阶段的水位变化曲线。
4.6 水压力监测
（1）测点布置
在上面说到的埋设水位管的同时可以在其旁将孔隙水压力计预埋的工作完成，水压力孔纵向布置位置和水位管同步，每孔竖向间距按每2 m埋设1只孔隙水压力计作为水压力观测点；在埋设水压力计的时候，把水压力计的通信电缆按从下到上的顺序做好编号并做明确标志保护好。
（2）监测方法
主体基坑开挖开始前，用读数仪直接读取每只水压力计的读数作为初始值，每只水压力计的日常监测值与初始值的差值为累积变化量，后次与前次测得差值为后次变化量。根据记录绘制各个施工阶段的水压力变化曲线。
4.7 支撑轴力
（1）测点布置
基坑开挖从上到下共设3层钢支撑，计划每层选择12个钢支撑布置测点，在每个钢支撑的固定端安装1只轴力计，在安装钢支撑时安装。
（2）监测方法
用读数计直接读取轴力计的轴力，根据观测时间及轴力变化量画出时间与轴力变化量的变化曲线。对监测轴力的钢支撑，同时监测其两端和中部的沉降和位移。
4.8对采取临时悬吊的管线
（1）测点布置
测点沿管道或桁架轴向中线布置，间距不大于2 m，跨中要有1点。测点可根据实际情况采用反光片、钉子等材料制作，固定牢固。并注意在布设测点时不要破坏或损坏管道。
（2）监测方法
使用管线周围两已知控制点，1个设站，1个后视，采用极坐标正倒镜测量取平均值。通过两次偏距的比较来发现水平及垂直位移量，开挖前一周取两次观测的平均值作为初始值，施工过程中的日常监测值与初始值的差值为其累计位移量。后次值与前次值的差值为后次位移量。
5、监测数据的分析、处理与预测
监测工作应分阶段、分工序对量测结果进行总结和分析，并汇总形成监测报表。
5.1 数据处理
将原始数据通过一定方法，用频率分布的形式把数据分布情况显示出来，进行数据的数值特征值计算，舍掉离散数据。
5.2 曲线拟合
5.3 监测报表
监测数据应及时整理分析，汇总形成监测报表。监测报表包括周报表和月报表，特殊情况下增加日报表。监测报表内容应包括阶段变形值、变形速率、累计值，并绘制变形历时曲线作必要的回归分析，并对监测结果进行评价。周报表必须在每周五报送监理工程师，月报表必须每月25日报送监理工程师。
6、监测信息反馈程序
根据信息化施工的要求，监测后及时整理分析各项量测数据资料，判别监测对象的安全等级状态，并将监测结果及时反馈到施工中去，发挥监测信息对施工的指导作用。
1）对量测资料应认真检查、审核和计算，每次量测结束后，及时将量测结果整理、填入有关***表，分析数据所反映的变化规律，便于各断面和不同量测手段之间的对比，及时向施工负责人汇报。
2）量测数据整理结果配合地质、施工等各方面信息，再与由经验和理论所建立的标准进行比较，对于设计所确定的结构形式、支护衬砌设计参数、预留变形量、施工方法和工艺及各工序施作时间等进行检验，以作为验证设计或作为修改设计、改变施工方法、调整施工作业时间的依据。
3）当量测结果出现反常或危险信息时，立即采取紧急处理措施，加大量测频率，密切注视洞内外动态，必要时停止施工，并通知甲方、监理和设计等有关单位，磋商后进行进一步处理。
4）康复路地铁站设计一般地段地面最大沉降量不大于30 mm，最大隆起量不大于10 mm，对于邻近构筑物地段则应按允许的限值控制，围岩稳定性判别标准应执行有关的规范并应考虑周边环境因素。
5）监测报告应及时提交甲方、监理和设计单位。
7、基坑安全性判断
当某一项目监测值达到报警值时，应分析原因，对基坑安全性进行判断。首先对测试仪器进行检查，确认监测值准确性和可靠性。确认无误后，及时将监测结果上报监理、业主和设计单位，各方应共同到现场实地察看，对监测结果进行分析，对基坑安全性进行判断，制定有效的处理措施和施工方法，确保基坑安全。同时，应减慢基坑开挖速度，加大相关监测项目的监测频率，建立日报表制度，及时地向监理、业主和设计单位上报监测结果。当某一项目监测值达到控制值时，立即停止施工，全工地建立昼夜巡视制度，加大所有监测顶目的监测频率，建立日报表制度，及时上报监理、业主和设计单位，并会同各方制定相应的措施。当相应的措施实施后，确认基坑变形稳定且安全后，方可恢复施工。
8、结语
当某个位置数据出现明显变化时，就要对该位置进行更高频率的监测，同时分析原因，找出问题所在，进而提出合理方案，采取相应措施，从根本上解决问题。自工程开工建设以来，在现场监控量测严谨数据的指导下，工程施工过程中出现的问题都得到了及时解决，没有发生过一起安全事故，从而工程进度、质量，尤其是安全得以保障。
参考文献：
[1]《GB50308-20085城市轨道交通工程测量规范》
[2]《GB50026-20075工程测量规范》
初中值周总结篇（6）
首先，利用期权抛补的利率平价关系得到单周期外汇Call期权二项式定价公式；其次，给出一般表达式。
一、期权抛补的利率平价关系
由于国际外汇市场与国际货币市场通过广义利率平价关系联系在一起，与远期抛补利率平价（forward-cover IRP）类似，货币期权市场也给出另一种期权抛补利率平价（option-cover IRP）关系，以下就根据无风险资产组合（即套利）过程，不考虑佣金因素，单周期二项式即期价格分布推导Call期权价格计算公式。设
S＝周期初即期汇率，以每一个外币相当于若干本币来表示
Co＝周期初外币Call期权价格
X＝执行价格，以每一个外币相当于若干本币来表示
t＝单周期Call期权有效期，单位：年
r＝本币无风险利率，单位：％p.a.
f＝外币无风险利率，单位：％p.a. St＝期末的即期汇率
第一步：根据二项式价格分布涵义，设将来（单周期末的）即期汇率只有uS和dS两个值，看一看周期末即期汇率分布和外币Call价值分布：
不失一般性，可假设
u＞d＞0
（1）
当即期汇率从期初S升值到期末St＝uS，则此时外币Call价值
Cu＝max{0，uS－X}≥0
（2）
当即期汇率从期初S贬值到期末St＝dS，则此时外币Call价值
Cd＝max{0，dS－X}≥0
（3）
根据期权性质，Co≥0
（4）
以上条件也就是推导期初Call价值计算公式时所依据的边界条件。从期初到期末汇率分支如***1，外币Call价值分支如***2.
期初即期汇率
期末即期汇率
期初Call权
期末Call权
│
│
价值
价值
│
│
φ
uS
Cu＝max{0，uS－X}
S
Co
1－φ
dS
Cd＝max{0，dS－X}
***1 单周期即期汇率二项式分支***
***2 外币Call价值二项式分支***
第二步：利用Call期权与其它金融工具构造无风险套期保值资产组合（即该期权组合保持δ中性）。构造该无风险资产组合的关键是推导出该组合中现货市场金融工具（如外币债券）数量与该周期内期权数量的套期比率H（Hedging Ratio）。
假设某投资者周期末持有一单位外币债券多头和H个外币Call期权空头，那么，首先要求出以本币衡量的套期保值组合的期末价值Vt，其结果参见表1.
表1 套期保值组合的总期末价值（以本币衡量）
─────┬───────┬───────┬──────
│期末一单位外币│ 外币Call期权 |套期保值组合
│债券多头的价值│ 空头期末价值 │期末总价值Vt
─────┼───────┼───────┼──────
当St＝u×S | 1×u×S
│ －H×Cu
│ u×S－H×Cu
当St＝d×S | 1×d×S
│ －H×Cd
│ d×S－H×Cd
─────┴───────┴───────┴──────
为了使套期保值组合的期末总价值Vt不随St变化而变化，即保持期权组合δ中性，则必须要求
Vt＝uS－H×Cu＝dS－H×Cd
（5） 解以上方程即得：
uS－dS
u－d
H＝ ────＝ ───×S
(6)
Cu－Cd
Cu－Cd
dCu－uCd
Vt＝─────×S
(7)
Cu－Cd
其次，计算一下该投资者期初总支出Vo.期末一单位外币债券多头贴现回期初，以外币计价的债券期初价格为1×e-ft，投资者当时所支出本币则为1×e-ft×S；投资者期初同时卖出H个外币Call期权，每个Call期权价格为Co（以本币计价），所收取的本币为H×Co，这样就减少了期初的本币支出，则以本币衡量的套期保值组合期初总支出Vo为
Vo＝Se-ft－H×Co
（8）
再次，通过构造无风险投资组合，求出外币Call期权价值。显然，只有当以本币衡量的套期保值组合的期末价值Vt与期初价值Vo之比等于本币资金市场上无风险收益率时，这种组合就不存在超额无风险利润（若期末价值与期初价值之比不等于本币无风险收益率，就会有获取超额无风险利润的套利机会），即
Vt (dCu－uCd)/(Cu－Cd)×S
─＝────────────＝ert
(9)
Vo
Se-ft－H×Co
最后解得
Co＝（φ×Cu＋（1－φ）×Cd）e-rt
（10）
其中
e(r-f)t－d
φ＝──────
(11)
u－d
那么，在（10）式中，φ的经济涵义到底是什么呢？
利用反证法，可以证明：1≥φ≥0
（12）
已知在利率平价状态下，该周期末的远期汇率F＝Se（r-f）t
（13）
（13）式代入（11）式得φ＝（F/S－d）/（u－d）
（14）
若φ＜0，由（14）式可知F＜dS，则套利者可通过借外币，买本币，投资本币，买入远期外币的抛补套利，获得额外无风险利润；同样，若φ＞1，即F＞uS，则套利者可通过借本币，买外币，投资外币，卖出远期外币的抛补套利，获得额外无风险利润。由于市场套利的力量，将使φ维持在0和1之间。
如果将***1二项式分支过程理解为一个伯努利概型的过程，这个φ值可理解为期初即期汇率S上升到期末即期汇率uS的概率；当然从S下降到dS的概率为（1－φ）。特别要指出的是，只有当这个φ值与u，d的关系满足（11）式时，才有可能构造无风险投资组合，该组合既不存在汇率变动风险，也不存在获取超额无风险利润的套利机会；并且，当（11）式满足时，则在φ、u和d三个变量中，一个变量可由另外两个变量所确定。
当然，当即期汇率随时间变化时，套期比率H也随时间变化，应及时调整组合中各资产头寸量，保持期权组合δ中性。
二、Call期权定价的一般表达式以上推导出的单周期Call期权定价式可推广到n周期的情形，期权有效期t按n周期平分后每个周期的时间间隔为t/n，按复利一个周期远期汇率为
F＝Se（r-f）t/n
（15）
每个周期对应的上升概率为
e(r-f)t/n－d
q＝───────
(16)
u－d
n周期即期汇率二项式分支如***3所示，n周期外币Call价值二项式分支如***4所示。
unS
j＝n q
uuS q
uS
un-1dS
j＝n-1
ujdn-jS
j S
1－q
udS q udn-1S
j＝1－q
dS 1－q
ddS
dnS
j＝0
0──周期1 ──┴──周期2 ─┴─ 周期n─t
***3 n周期即期汇率二项式分支***
Cun＝max{0，unS－X}
j＝n
q
Cuu
q
Cu
Cudn-1＝max{0，udn-1S－X}
j＝n-1 1-q C
q
Cud
Cujdn-j＝max{0，ujdn-jS－X} j
1-q
Cd
Cudn-1＝max{0，udn-1S－X}
j＝1
1-q
Cdd
Cdn＝max{0，dnS－X}
j＝0
0─周期1 ─┴─周期2 ┴ 周期n─t
***4 n周期外币Call价值二项式分支***
由***3可知，从期初价格为S经过n周期后价格达到ujdn-jS点的概率为qj（1-q）n-j，n周期后出现这个价格点总次数为n！/（j！（n-j）！）次。
n
n!
C＝∑ ─────qj(1-q)n-j×max{0，ujdn-jS－X}e-rt/n×n
(17)
j＝0 j!(n-j)!
n周期即期汇率二项式分支如***3所示，n周期外币Call价值二项式分支如***4所示。
unS
j＝n q
uuS q
uS
un-1dS
j＝n-1
ujdn-jS
j S
1－q
udS q udn-1S
j＝1－q
dS 1－q
ddS
dnS
j＝0
0──周期1 ──┴──周期2 ─┴─ 周期n─t
***3 n周期即期汇率二项式分支***
Cun＝max{0，unS－X}
j＝n
q
Cuu
q
Cu
Cudn-1＝max{0，udn-1S－X}
j＝n-1 1-q C
q
Cud
Cujdn-j＝max{0，ujdn-jS－X} j
1-q
Cd
Cudn-1＝max{0，udn-1S－X}
j＝1
1-q
Cdd
Cdn＝max{0，dnS－X}
j＝0
0─周期1 ─┴─周期2 ┴ 周期n─t
设a是满足uadn-aS＞X的最小非负整数，
即a是大于（ln（X/S））/（ln（u/d））最小非负整数。
当a＞n，C＝0
（18）
当a＜n，有如下两种情形：
对j＜a，max{0，ujdn-jS－X}＝0
对j＞a，max{0，ujdn-jS－X}＝ujdn-jS－X
n n!
C＝∑ ───── qj(1-q)n-j×(ujdn-jS－X)e-rt
(19)
j＝a j!(n-j)!
令 q'＝ue-（r-f）t/n×q
（20）
q'e(r-f)t/n
得 q＝──────
(21)
u
代入上式得到
n
n!
n
n!
C＝Se-ft∑ ─────q'j(1-q')n-j－Xe-rt∑ ────qj(1-q)n-j (22)
j＝a j!(n-j)!
j＝a j!(n-j)!
n
n!
B'(a，n，q')＝∑ ───── q'j(1-q')n-j
(23)
j＝a j!(n-j)!
n
n!
B(a，n，q)＝∑─────qj(1-q)n-j
(24)
j＝a j!(n-j)!
得到：
C＝Se-ftB'（a，n，q'）－Xe-rtB（a，n，q）
（25）
B（a，n，q）的涵义是什么呢？实际上B（a，n，q）是经过n次伯努利试验后，上升u倍事件落在a和n之间的累积的概率，q是一次伯努利试验后，价格上升u倍事件的概率。
（25）式就是一般期权定价公式，有较大的适用范围。当我们把时间轴做无穷细分（无穷周期，即n∞）时，若将来即期汇率服从一定分布（例如即期汇价的对数变化遵循Wiener-Levy过程），则欧式Call期权价格二项式定价公式的极限形式就是Black─Scholes的外币期权定价式。因篇幅所限，证明从略。
：
1. Black.F，and M.Scholes， Pricing of Options and Corporate Liabilities，Journal of Political Economy，81（1973）
2. Cox，John.Stephen A.Ross，and Mark Rubinstein，Option Pricing：ASimplified Approach，Journal of Financial Economics，7（1979）
初中值周总结篇（7）
1.1鹅生长速度测定分别对国家水禽基因库保存的皖西白鹅和豁眼鹅0~13周龄生长速度进行了测定，每个品种60只，公、母各半。全舍饲，自由采食和饮水，常规免***，规范的饲养管理。试验用自配合饲料，日粮营养成分见表1。雏鹅出雏时称初生重，然后每周对个体进行称重并计算群体平均体重，至13周龄，称重前12h禁食。狮头鹅数据来自资料《中国畜禽遗传资源志》家禽志。
1.2鹅生长曲线按下列公式计算各周龄累积生长、绝对生长、相对生长等生长指标，绘制累积生长曲线、绝对生长曲线及相对生长曲线。一次测定的重量；t0为前一次测定的时间；t1为后一次测定的时间。
1.3鹅生长拟合曲线Logistic模型、Gompertz模型、vonBertalanffy模型和多项式模型的表达式如下：其中，Wt：t周龄时的体重；a：极限体重；r：接近极限体重的生长速度参数；b：达到最大生长率的时间参数。其中，Wt：t周龄时的体重；a：上渐近线（生长极限）参数；R：接近极限体重的生长速度参数；b为调节参数。
2结果
2.13个不同类型鹅的生长发育测定结果3个不同类型鹅的生长发育资料统计如表3，并根据其生长发育资料绘制了生长曲线***，见***1~3。由***1可以看出，鹅累积生长曲线呈上升趋势，在初生阶段累积体重增加很慢，以后迅速加快；经过一段时间又趋缓慢，最后接近停止增长。肉鹅一般3周龄后生长加速，5～7周龄达到高峰，8周龄后开始减慢，10周龄后表现为缓慢增长。但不同体型的鹅生长发育规律略有差异，大型鹅在8周龄后仍表现出较强的生长态势。性别对初生体重无明显的影响，一般要至5周龄以后公母鹅体重的差异才逐渐增大，8周龄以后差异明显。由***2可以看出，鹅绝对生长曲线呈抛物线，早期生长阶段绝对增重不大，以后随着个体生长发育逐渐增加，到达一定水平后，又逐渐下降。一般鹅到4～8周龄时出现增重的高峰期，狮头鹅生长高峰到来往往早于中小型鹅，9周龄以后明显下降。由***3可以看出，鹅相对生长曲线呈下降趋势，鹅体重的相对增长率高峰期出现在2周龄左右，狮头鹅、皖西白鹅2周龄相对生长率达到了130%以上。
2.23个不同品种鹅的生长曲线拟合结果利用SPSS统计分析软件NonlinearRegression程序，分别采用Logistic、Gompertz、vonBertalanffy和多项式4种不同的生长模型拟合各个鹅种的生长曲线，并计算各种模型的理论拐点周龄、拐点体重、最大日增重等生长参数，根据拟合度对各种生长模型进行分析。拟合曲线及其参数列于表4。
2.3观测值与拟合曲线估计值比较分别对狮头鹅、皖西白鹅和豁眼鹅观测值与拟合曲线估计值进行比较，4种生长曲线拟合情况总体较好，Logistic模型在生长早期拟合值略微偏高，Bertalanffy模型在12～13周龄时拟合值略微偏高，进行适合性χ2检验，结果见表5。由表5可知，各体型鹅不同周龄体重Logistic、vonBertalanffy和多项式模型的估计值与测量值χ2检验值均大于χ20.05（χ20.05=22.36，df=13），说明这3种模型拟合不同体型各周龄体重估计值与测量值差异显著（P<0.05）。而Gompertz模型拟合皖西白鹅、豁眼鹅均小于测量值χ2，Gompertz模型拟合效果最佳。
3讨论
3.13个不同类型鹅生长曲线分析累积体重是指任何一个周龄所测得的体重，用不同周龄的累积体重与相应周龄的标准体重相比较；可以了解到生长情况是否正常。根据鹅的生长规律，可把生长阶段分为4个时期，即快速生长期（0～10日龄）、剧烈增长期（10～40日龄）、持续增长期（40～90日龄）和缓慢增长期（90～180日龄）。因此生长中要根据鹅的生长发育规律，选择合适时期出栏，以获取最大的经济效益。对肉鹅而言，由于个体小，早期生长阶段绝对增重不大，以后随着个体生长发育逐渐增加，到达一定水平后，又逐渐下降。一般鹅到4～8周龄时出现增重的高峰期，大型鹅生长高峰到来往往早于中小型鹅，9周龄以后明显下降。所以，肉用仔鹅的适时屠宰期，中小型品种以9周龄、大型品种以不超过10周龄为佳。鹅体重的相对增长率高峰期出现在2周龄左右，大、中型鹅2周龄相对生长率达到了130%以上，由于鹅初生重较小，且大、中、小型鹅初生重差异不是很大，小型鹅相对生长率高峰期往往出现在1～2周。随周龄的增长而下降，一般鹅长到9周龄时已下降到10％以下，到成年后，生长强度下降至零。
3.2不同鹅种的生长曲线的拟合分析Logistic、Gompertz、vonBertalanffy和多项式4种模型生长曲线模型对皖西白鹅、豁眼鹅、狮头鹅的生长发育规律进行数学模拟，均能很好地模拟出生长曲线，其拟合度都达到0.99以上。4种模型拟合的曲线与实测曲线基本吻合。但进一步分析4种模型拟合参数，由表4所列拟合度、拐点周龄和体重来看，不同鹅种的最佳生长模型却并不相同。狮头鹅vonBertalanffy模型的拟合度最高为0.99943；皖西白鹅和豁眼鹅的最优拟合模型为Gompertz，拟合度分别为0.99967、0.99958。总的来看Logistic模型拟合效果欠佳。为了找到最合适的拟合曲线，对Logistic、Gompertz、vonBertalanffy和多项式4种模型拟合的狮头鹅、皖西白鹅、豁眼鹅各周龄体重估计值与实际观测值进行适合性卡方χ2检验，结果显示Gompertz模型拟合各鹅种体重估计值与测量值χ2检验值分别为27.0、17.84、13.40，其中皖西白鹅、豁眼鹅均小于测量值χ2（χ20.05=22.36，df=13），而其他模型卡方检验值均大于χ20.05，说明Gompertz模型为拟合不同体型鹅体重生长曲线最佳模型。而对于大型鹅而言，4个生长模型拟合效果均不是很理想，今后还需对大型鹅生长模型加以研究与开发。前人对生长模型拟合的研究结果也以Gompertz模型为最佳，这与本研究的结果基本一致。另外，最优拟合模型与研究所选择的畜种和品种可能有一定关系。
3.33种不同类型鹅的生长规律理想的生长曲线模型，在指导饲养管理和育种实践及控制畜禽生长发育过程中具有重要作用，既可以确定畜禽生长发育的基本模式，也可以与畜禽摄食量等数据相结合，用于预测畜禽各生长期的体重生长率、饲料消耗量、饲料转化率等。生长曲线拐点的含义是生长速率最快的时候，拐点以后生长速度将逐渐放慢。用最优拟合模型来讨论，狮头鹅的生长拐点周龄是5.303，拐点体重是2896.414g；皖西白鹅生长拐点周龄是5.013，拐点体重是1824.957g；豁眼鹅生长拐点周龄是4.815，拐点体重是1456.637g。由于不同模型的计算方法不同，若对同一模型中3种类型的鹅进行比较，则可发现大型鹅即狮头鹅的生长拐点出现最晚，其次是中型鹅和小型鹅。较晚生长拐点时间，意味着体成熟和性成熟的时间延长，在饲养管理中，大型鹅的体成熟与性成熟的时间都要晚于小型鹅与中型鹅。根据此结果，在饲养管理过程中，不同体型鹅的生长拐点前后一周内都要加强营养，以保证生长需要。
初中值周总结篇（8）
中***分类号： TU723.5 文献标识码： A 文章编号：
长期以来,我国把控制工程造价的主要精力放在施工阶段——审核施工***预算、合理结算建安工程价款.这样做尽管也有效果,但毕竟是“亡羊补牢”,事倍功半.随着工程项目管理研究的不断深入,以及我国建设管理体制改革的不断深化,及其参与国际惯例组织工程建设的需要,近几年,我国逐渐引进了一些先进的管理模式和造价控制方法，即全生命周期工程造价管理，分别在工程项目的各个阶段使用,取得了一定的效果。
一、全生命周期造价管理发展历史回顾
全生命周期造价管理主要是由英美的一些工程造价界的学者和实际工作者于20世纪70年代末和80年代初提出创立的.后在英国皇家测量师协会的直接组织和大力推动下，进行了广泛深入的研究和推广,发展至今,逐步形成了一种较完整的现代化工程造价管理理论和方法体系。现在能够找到的最早使用“全生命周期工程造价管理”这一名词的文献是英国的A. Gordon于1974年6月在英国皇家特许测量师协会《建筑与工料测量》季刊上发表的“3L概念的经济学”一文,以及1977年由美国建筑师协会发表的《全生命周期造价分析——建筑师指南》一书,给出了初步的的概念和思想,指出了开展研究的方向和分析方法。90年代以后,全生命周期工程造价管理的体系已经基本形成.人们开始把注意力转到技术和应用方面的研究,主要集中在四个方面：风险和不确定性因素的研究;实际应用领域方面的研究：生命周期成本计算软件研究;生命周期成本和环境影响集成研究。
二、全生命周期工程造价管理相关理论及意义分析
全生命周期造价管理是工程项目投资决策的一种分析工具，是用来选择决策备选方案的数学方法，同时它是工程设计的指导思想，可以计算工程项目整个服务期直接的、间接的、社会的、环境的所有成本，以确定设计方案的一种技术方法；它也是一种实现工程项目全生命周期包括建设期、使用期和翻新与拆除期等阶段在内的总造价最小化的方法。
其实,从30年代起就已经开始使用的工程项目投资动态评价方法中都包含了项目生命周期成本思想.全生命周期工程造价管理思想可以指导人们自觉、全面的从工程项目全生命周期出发,综合考虑项目的建设造价和运营与维护成本,从而实现科学合理的决策.全生命周期工程造价管理的思想和方法在工程项目投资决策、可行性研究和项目备选方案评价等项目前期工作阶段中是有力的决策思想和支持工具,它可以指导建筑设计过程,根据计算所得的建设造价、运营维护成本及项目整个服务期的所有成本来确定设计方案,实现科学的建筑设计和合理的建材选择,实现降低成本的目的[4].
如前所述,在一定范围内,工程项目的建造费用和运营与维护费用存在此消彼长的关系.随着工程项目功能水平的提升,项目的建造费用增加，运营与维护费用降低.反之,工程项目的功能水平降低,其建造费用降低,但运营与维护费用就会增加.因此,当功能水平逐步提高时,生命周期费用=建造费用+运营与维护费用,呈马鞍型变化.由此,我们不仅要考虑建设成本,而且还要考虑未来的运营和维护成本,对我国的传统的全过程工程造价管理模型进行改革是非常有必要的.我们应当从决策阶段开始,将一次性建设成本和未来的运营及维护成本综合加以考虑,取得两者之间的最佳平衡。
三、全生命周期成本分析和计算
全生命周期成本分析和计算是全生命周期造价控制的核心内容，下面将对两者进行深入论述。
1、分析步骤
全生命周期成本分析步骤分为确定问题分析、分析方法、分析假设、预测计算全生命周期造价成本。
(1)问题分析
对现有的方案确定、投资决策和初步设计选材等仅考虑建设期的初始资本成本进行分析,依照以往统计数据或专家经验判断,考虑使用期的各项成本要超出初始资本成本,提出分析引进全生命周期工程造价的必要性和可行性.
(2)建立公共的假设和参数
在生命周期成本分析中常用到三类假设[5],分别为经济假设、工程学上的假设和其它假设,每种假设的内容如下：经济假设包括折现率、残值、市场价格的使用、研究周期、时间适应、能源上涨价格、基期和服务期;工程学上的假设包括项目设计生命期、材料服务生命期;其他假设包括成本和数据模型和预测的准确性和可行性.
(3)确定相应的达到目标的可行的分析方法
采用未确知数学方法,估算各项成本,并转化为现值.根据现值,预测出整个生命周期成本单价最可能区间[6].
(4)估计相关的成本和发生的时间.在生命周期成本计算中用到的共同的成本内容包括：
计算所有初始化投资成本,所有初始化成本都要以它们的全值加到LCCA（生命周期成本分析LCCA:是为了估价获得或运行一个项目、产或产品的在其生命周期内所有相关的成本的一系列技术.）的总量中.计算所有未来运行成本.运行成本是年度成本,去掉维护和修理成本,包括在设施运行过程中的成本.多数这些成本与建筑物功能和保管服务有关.所有运行成本在加入LCCA总量之前要转化成现值.
所有日常维护和大修成本.所有养护和修理成本在加入LCCA总量之前应该转化成现值.
计算残值,这是在LCCA中唯一能出现负值的成本范畴.当估价的项目方案有不同的生命使用期时,一个设施或建筑物系统的剩余值表现的尤其重要.
(5)计算生命周期成本.
当所有有关的成本己经被建立并折现成现值,这些成本加总就成为生命周期总成本.这些成本包括初始化投资、运行、维护和修理、残值.
(6)根据成本计算结果,做出比较分析.
2、计算方法
一个项目的生命周期成本是通常是通过把每种成本的净现值加起来,并且减去例如残值等的现金流入的净现值.计算方法通常采用的公式如下：
生命周期成本=初始化建设成本+运行成本+只常维护成本+修理成本-残值
为计算分析方便起见,本文引用按照初始化建设成本、年度周期发生成本、
非年度周期发生的成本和残值来划分的全生命周期成本计算模型,即：
NPV=Co+PWA×A+PWN×C—PWS×S
其中：
NPV：全生命周期成本净现值;
C.：初始建设成本;
A：年度周期发生的成本;
C：非年度周期发生的成本;
S：分析期末的残值;
r：折现率;
T：分析期;
f：非年度周期成本的频数;
n：非年度周期成本发生的次数;
四、全生命周期成本的评价方法
从追求寿命周期成本最低的立场出发,寿命周期成本的评价包括三个步骤： (1)确定寿命周期成本的各要素,把各要素的成本降低到普通水平;(2)将设置费和维持费两者进行权衡,以便确定研究的侧重点,从而使总费用更为经济：(3)再从寿命周期成本和系统效率的关系这个角度进行研究.
由于寿命周期成本是在长时期内发生的,因此,对费用发生的时间顺序必须加以掌握.所以在寿命周期成本分析中必须考虑“资金的时间价值”.常用的寿命周期成本评价方法有费用效率(CE)法、固定效率法和固定费用法、权衡分析法等。
五、结语
目前在我国的建设领域普遍存在着严重的“三超”现象、“钓鱼工程”现象和“烂尾楼工程”现象.这些现象均与建设项目各个阶段造价失控有着必然的联系.由于建设项目投资本身具有的投资额大、投资周期长的特点,决定了建设项目工程造价管理必须建立一个全寿命周期的造价管理体系.本文旨在探索搞好全生命周期造价管理的方法和途径,以促进我国建设项目造价管理的科学化,更便于与国际惯例接轨.
参考文献：
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[2] 任国强,董十波.公路养护项目生命周期成本分析研究[D].2003年中国管理科学论坛论文集.2003(12) .
[3] 董士波.全过程工程造价管理与全生命周期工程造价管理之比较[J].经济师.2003(12) .
初中值周总结篇（9）
全生命周期工程造价应用于电力工程时，其含义可理解为电力工程项目从建设到拆除整个生命周期的总的折现成本，这个总成本包括初始成本和未来成本。初始成本又叫建设成本，是发生在电力工程项目取得之前的成本。未来成本是从电力工程竣工运营开始，到建设的工程项目拆除这一周期产生的成本。
1电力工程建设成本
电力工程建设成本是指建设电力工程使用的成本总和，建设成本主要包括设备购置费、建筑安装工程费和其他费用。设备购置费是指建设项目中购买或自制设备，并将购买或自制设备运到建设施工现场指定位置所发生的费用。设备购置费包括设备费和设备运杂费。建筑安装工程费包括建筑工程费和安装工程费，用于建筑施工和组合、装配、调试所需要的费用。其他费用是建设工程项目必须需要的，但不包含在建筑安装工程费、设备购置费的费用。
2电力工程未来成本
电力工程未来成本包含能源成本、运行成本、维护修理成本、替换成本及残值。其中，运行成本是包括电力工程运营成本的年度成本，不包括维护、修理成本。替换成本是维护能够保障电力工程设施正常运行的系统部件的费用。残值是电力工程在应用全生命周期造价管理时，电力设施在周期末期的价值。
3基于全生命周期工程造价管理的电力工程造价控制
根据全生命周期工程造价理论，考虑电力工程未来成本，可以把电力工程造价管理分为决策、设计、施工、竣工验收和运营维护这五个阶段。控制电力工程造价要采用动态控制方法，以电力工程造价计划为控制目标，通过控制工程建设中实际发生的费用实现控制电力工程造价目标。为实现固定资产投资计划、控制工程造价不超出投资限额，控制工程造价需要根据施工步骤严格进行。电力工程划分的五个阶段中，投资估算书确定的投资估算是电力工程造价的计划控制额，以初步设计文件为依据的初步设计概算是工程造价的最高控制限额，没有特别原因时，后面的其他阶段工程造价都必须低于上个阶段的控制限额，不得突破。
3.1项目决策阶段的工程造价的控制
投资估算是指根据可行性研究文件和设计方案，以估算指标或概算定额等计价，对即将建设的项目需要的总投资及投资构成进行的预测和计算，经具有相关专业资格人员根据建设预算编制方法进行编制，形成的技术经济文件为投资估算。投资估算是对项目总投资和单项工程投资的预估，预估的精确度直接决定项目投资决策是否正确，对后续阶段的工程造价工作有重要影响。
3.2初步设计概算和施工***预算阶段对工程造价的控制
初步设计概算是指已初步设计文件为依据，按照概算定额等计价依据，对建设项目总投资及其构成进行的预测和计算。施工***预算是指以施工***设计文件为依据，按照预算定额等计价依据，对工程项目的工程造价进行的预测和计算。目前编制概算和预算的应用软件较为成熟和准确，但为了加强工程造价在设计阶段的控制，仍然需要对编制出的概预算进行审查。以往采用的方法是技术经济相关专业资格人员对概预算文件进行缜密的审查，这种方法耗时长，且对概预算人员的经验要求高。目前已出现概预算审查软件，这类软件普遍采用的概预算审查方法与编制概预算方法相似，这便于审查人员的审查。伴随竣工工程数据资料库的创建与完善，也可以借助类似的竣工工程资料信息来审查概预算。
3.3施工阶段工程造价控制
施工阶段的造价控制途径主要是合理使用资金使用计划，并利用资金使用计划进行控制。资金使用计划的编制方法分两种，一是按不同子项目编制，二是按时间进度编制。资金使用计划需科学编制，合理计划工程造价的总目标值以及各阶段目标值，为控制工程造价创造合理依据，也有利于筹措和合理分配资金，使未来工程项目需花费的资金能够预测，未来工程项目的进度控制也能够预判，从而避免浪费资金和对进度失去控制，也可以减轻未来工程项目因信息掌握不足判断失误而造成损失。在建设电力工程时，资金使用计划的有效执行除了能够控制电力工程造价，还能节约投资、提高投资效率。当工程造价目标值和资金使用计划不符合实际时，应该在满足科学评估的基础上进行修改，使电力工程造价更加合理，保证建设单位及承包商获得合法利润。
3.4未来成本控制
未来成本按周期分类有两种，即年度发生成本和非年度发生成本。控制未来成本的方法有如下三种:
3.4.1类似工程法
年度发生成本和非年度发生成本可采用量价分离原则与相似电力工程对比分析，具体方法是求取相似电力工程数量与对比期间的人工费、材料费、施工机械使用费等费用的乘积，将所有相似电力工程的年度发生成本和非年度发生成本计算加权平均值，最后对加权平均值进行分析，如果误差值小，就表明所要对比的未来成本相对合理。若与相似工程之间误差偏大，则未来成本不合理，需要寻找造成未来成本不合理的原因。
3.4.2年度发生成本预测法
全生命周期工程造价的周期时间跨度较长，整个周期内每个年度的发生成本及其他数据可以按时间编制成一个序列，根据这个时间序列对年度发生成本做预测，若对比年的年度实际发生成本与根据时间序列预测的年度发生成本差距小，则未来成本合理。
3.4.3查账法
逐项细致审查年度发生成本的账单，判断年度发生成本的合理性。
4结论
本文结合全生命周期工程造价方法，以电力工程项目全生命周期造价和成本为基础，介绍了如何把全生命周期工程造价方法与电力工程造价相结合，并给出基于全生命周期造价管理的电力工程造价控制方法，以期将电力工程项目投资决策水平提高，并实现投资效益最大化。
作者:姜明磊 单位:国网吉林省电力有限公司经济技术研究院
参考文献
[1]董士波.工程造价管理理论的现状及发展趋势[J].工程造价管理,2003(6).19-23.
[2]朱虹.浅述工程造价的全过程控制[J].北京建筑工程学院学报,2002(9).92-96.
[3]尹贻林.工程造价的确定与控制[M].北京：中国计划出版社,2001.
初中值周总结篇（10）
生产经营状况，着重进行偿债能力、获利能力赝产管理状况等方面的分析。
1、被审期间偿债能力分析。偿债能力分析主要用到流动比率和资产负债率两个指标。
（l）流动比率分析。
流动比率=流动资产÷流动负债
该指标反映了企业短期偿债能力，即企业以流动资产在短期内变现用于偿还即将到期的债务的能力。一般来说，该指标保持在2：l的比率较为合适。如果出的该指标的数值太大，虽然表示企业资产的流动性大，有较多的变现资产来偿债，但不能说明有足够的现金来还债，还需结合现金流量表分析企业现金的持有量。如企业现金持有量不太理想，就可认为存货、应收账款占用资金过多，资金成本较大，可进一步结合有关资料分析企业的存贷结构是否合理，有无积压、呆滞产品；对于应收账款占用过多的，要进一步查明原因，有无转移资金及坏账、呆账现象。存货和应收账款还可结合后面的存货周转率、应收账款周转率进一步分析。另外，应在审计工作底稿中做好相应记录，以便在审计报告“建议”部分中提出。对于追查的要分清所审的厂长、经理应承担的责任。
（2）资产负债率分析。
资产负债率=（负债总额于资产总额）×100％
该指标反映企业的长期偿债能力，也从侧面反映出企业的资本结构。该指标一般在50％左右为宜。在企业的利润率大于负债利润率时，企业适度负债是有益的，否则会导致更重的财务负担，应力争还债。通过该指标的分析可以帮助被审领导和单位了解所处的债务境况，并通过债务规模和结构的深入分析，发现其中隐藏的问题，分清各方的责任。
2.被审期间营运能力分析。
（l）存货周转中分析。
存货周转率=销货成本÷平均存货
平均存货=（期初存货十期末存货）÷2
存货周转率是衡量企业销售能力及存货管理水平的综合性指标。该比率一般来说越大越好，表示存货周转速度快、利用效果好。但是该指标过高或过低对于企业来说都是不正常的。
指标过高，可能意味着存货储备不足，需要不停采购原材料，增大了采购成本；也可能是产成品供应不上，导致产品脱销。若该指标太低，可能意味着存货占有资金过多，存在积压、呆滞的产品和过时淘汰的原料等。可结合存货盘点工作加以证实，并查清问题关键所在，积极帮助厂长、经理寻求解决的良策。
（2）应收账款周转率分析。
应收账款周转率=销售收入净额÷应收账款平均余额
销售收入净额为剔除折扣、折让和销售退回后的数额；
应收账款平均余额=（期初应收账款十期本应收账款）÷2
这个比率一般来说是越高越好，但是也不能太高或太低。太高了，可能意味着企业的信用***策过紧，会使顾客望而却步，从而失去一部分客户，导致销售量下降，企业的盈利水平，还可能使存货周转率偏低。若该指标太低则要分析企业是否催收不力，导致资金占用过多，坏账损失增大。
（3）资本保值增值率。
资本保值增值率=期末所有者权益÷期初所有者权益
考核国有资产的安全、完整及保值增值情况应是责任审计一项必不可少的。主要是通过对该指标的分析来实现。
若该比率＞1表示国有资产增值，被审厂长、经理较好地履行了自己的职责；比率一且表示国有资产保值；比率＜1表示资产流失，应进一步帮助查明原因，并追究领导人的责任。
3、被审期间盈利能力分析。
企业盈利是企业生产和的主要目的之一，意味着企业存续的实力和潜力，也是厂长、经理任职期间的主要目的和职责。我们从内审角度一般通过总资产报酬率、资本收益率和销售利润率三个指标来考核。
（l）总资产报酬率分析。
总资产报酬率=［（税前利润十利息支出）÷平均资产总额］×100%
平均资产总额=（期初总资产十期末总资产）÷2
这个指标越高，表示企业运用现有资产规模获得的能力越强，厂长、经理尽到了自己的经营管理职责。
（2）资本收益率分析。
资本收益率=（净利润÷实收资本额）×100%
该收益率越高，说明资本带来的利润越多，利用效果越好。通过该指标与银行存款利息率的对比，我们可以帮助厂长、经理们明了：在资本收益率高于银行利息率的情况下，适当举债对企业来说是有利的，反之则应控制筹资规模。
（3）销售利润率分析。
初中值周总结篇（11）
关键词：框－剪结构;剪力墙数量;层间位移;顶点位移;周期;地震力。
Abstract: The shear wall is a structure of the lateral force resisting members. Based on the frame and shear walls coordinating role, the layer displacement limits by the vertex displacement deduced frame shear wall structures with shear walls quantity simplified method to determine.Key words: frame - shear wall structures; shear wall number; layer displacement; vertex displacement; cycle; seismic forces
1.前言
“框架―剪力墙”广泛应用于办公楼和公共建筑、高层旅馆建筑。其整体变形呈剪弯型；其剪力墙承担了几乎80%的水平剪力；相同受力条件的框剪结构即使剪力墙刚度增加1倍其顶点位移比值及层间位移比值的减少也仅13～19％；而剪力墙刚度增加1倍，地震力增大20％左右[1]。剪力墙多了则不经济，少了则影响结构安全，因此剪力墙数量的确定是框剪结构设计的重要环节。
2．用楼层相对位移及顶点位移方法计算法
2.1公式推导
结构分析时引入框―剪结构的刚度特征值，这是总框架（包括总连梁）与剪力墙刚度比
有关的参数，对结构的受力和变形状态有重大影响。
（1）式中，H―建筑物总高；
Iw―总框架、总连梁剪切刚度，为Cf+Cb -总剪力墙的弯曲刚度
按规范规定，在框―剪结构中，当抗震墙部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架部分的抗震等级应按框架结构划分，因此框―剪结构中的剪力墙数量不能过少，应使1。在一般的工程设计中，取=1.5~2.0比较合适。
在框―剪结构中，总框架和总剪力墙通过一系列的连杆连成整体工作，由于总框架（包
括总连梁）的约束作用，使结构在水平荷载作用下的顶点位移比剪力墙单独承受水平荷载作用的顶点位移小，两者的关系可绘成无量纲系数的曲线族，见文献[2]。对应 =1.5~2.0框―剪结构的顶点位移约是剪力墙单独承受水平荷载时顶点位移的45~55%。作为工程设计中的估算，可取50%。剪力墙在水平荷载作用下的顶点位移，受均布和倒三角形荷载作用时分别用下式计算：采用均布荷载时： （1）
采用倒三角形荷载时： （2）
式中为底部剪力，结构静力手册中荷载值q的悬臂梁，均布荷载时=qh，三角形荷载时=1/2qh， 为混凝土弹性模量为墙体的等效惯性矩
结构自振周期采用顶点位移计算公式如下：（3）.―计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m），即假想把集中在各楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载作用于楼层标高处的建筑物顶点位移值，可由式（1）求得，这时的 即是结构总重 W0 ，若考虑剪力墙单独承受水平荷载，则：
为考虑非承重砖墙影响的折减系数，对于框―剪结构为0.7~0.8，这里取0.8。
式（3）可改写为：（4）
《高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2010》的3.7.3条最大位移与层高比的限值规定，在地震作用下，最大位移与层高比不宜大于1/800, 一般最大位移发生在0.4~0.6H处，层间位移均小于1/800，我们参考《高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-1999》顶点位移取1/850，由于第1振型的位移值约占总位移值的90% [3], 故U1/H1/950,对应的剪力墙单独承受水平荷载的顶点位移为1/475 代入式（2）并整理得
（5） 代入式（4）得
(6)而, 为地震作用系数，可由下式求得
(7)整理（6）、（7）得
(8)
我们根据建筑物的高度、设防烈度以及场地土类型，由式（ 8）可以求得相应的T1值，再由式（7）求得水平地震影响系数 ，并据此求得底部剪力 ，代入式（ 5）可解得相应的合理的剪力墙等效刚度。如果假设一个底层剪力墙的基本墙厚，就可以计算出每个方向所需要的剪力墙的长度.
算例：山西的一栋公寓楼，层面积755m2,共12层，标准层层高为3.2m，建筑屋主屋面总高度39.9米，建筑长x宽约为47.4x15.9 m ，楼层为地辐热，且隔墙较多，楼层按19KN/m2，该楼所处场地的地震设防烈度为7度，设计基本加速度值为0.15g，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，凝土强度等级初定为梁C35、柱墙C35，剪力墙厚度初定为0.25m。
W=755X19X12=172140KN 查规程有 =0.12 =0.35 由式（8）可算得T1=1.123 再代入式（7） 0.042
建筑物底部剪力为=0.042x172140=7230KN 代入式（5）得剪力墙的等效刚度为=5225x72302/60=4.55x109KN/ m2Ec=3.15x107 KN/ m2 按 LW=ψ
式中系数ψ是考虑：组合剪力墙（L、[、工、口形）的综合刚度大于将其某向高度叠加而得到的一字形剪力墙刚度，而设置的折减系数，工程初步设计时可取ψ=0.85。则每一方向需要的剪力墙长度约为LW=16.2m。 用该方案布置剪力墙后用建研院SATWE计算得到地震下最大层间位移如下：X方向为1/841,Y方向为1/810，是比较经济合理的。
3. 用结构周期直接估算法
结构的自振周期是反映结构综合刚度的。结构截面尺寸、剪力墙的数量和结构布置较合理的工程,其计算自振周期一般都应控制在下列范围内才比较合理。
T1 = (0. 09 - 0. 12) n (计算周期,ψ = 1. 0) ,式中n 为结构楼层数;
T1 = (0. 06 - 0. 08) n , 考虑非承重墙的周期折减系数ψ= 0. 7 - 0. 8 时的实际值。取上限 T1=0.12X12X0.8=1.15s 与上式估算相近。可以用结构自振周期算出底部剪力，求剪力墙长。
综上所述，采用本文计算方法确定框―剪结构合理的剪力墙数量是较为准确的，可用于工程初步设计。